摘要：燃?xì)馔嘶馉t中鋼帶在加熱和結(jié)冰中張應(yīng)力的變遷，對(duì)帶鋼繼續(xù)屈曲綜合時(shí)，將張應(yīng)力p分步加載到帶鋼兩截?cái)噙吷纤尽?/div>
燃?xì)馔嘶馉t中鋼帶在加熱和結(jié)冰中張應(yīng)力的變遷，對(duì)帶鋼繼續(xù)屈曲綜合時(shí)，爐輥生動(dòng)不動(dòng)，在帶鍋縱向?qū)ΨQ(chēng)線(xiàn)的節(jié)點(diǎn)上強(qiáng)加橫向?qū)ΨQ(chēng)束縛，將張應(yīng)力p分步加載到帶鋼兩截?cái)噙吷纤咀兓?/p>
在連退式的燃?xì)馔嘶馉t內(nèi)加熱段和快冷段，帶柔和爐時(shí)差異大，爐輥熱變形顯然，因而，白文取舍加熱段和快冷段的爐輥和帶鑰為鉆研目標(biāo)。并依據(jù)當(dāng)場(chǎng)工藝規(guī)程，取舍加熱段爐溫為820℃，張力為7kN，快冷段爐溫為400℃，張力為11kN。
別離構(gòu)建限元模子，對(duì)爐輥熱變形和帶鋼屈曲變形繼續(xù)劃算。
退火爐理論生產(chǎn)中，爐輥在連退爐內(nèi)的轉(zhuǎn)速達(dá)200mlmin之上。當(dāng)爐輥轉(zhuǎn)動(dòng)工夫較長(zhǎng)時(shí)，能夠疏忽爐輥沿周向和徑向的時(shí)差，只要思忖輥身熱度散布不均導(dǎo)致的爐輥熱變形。采納所示的軸對(duì)稱(chēng)模子劃算爐輥的熱變形，爐輥初始輥形為單錐度輥，其形態(tài)所示。
別離采納熱變形前后的爐輥形態(tài)對(duì)帶鋼繼續(xù)屈曲劃算，思忖到連退爐內(nèi)的空間對(duì)稱(chēng)性和周期性，構(gòu)建如圖所示的無(wú)限元模子繼續(xù)屈曲綜合。其中，帶鋼為冷軋后的呆滯帶鋼，帶寬為1600mm，帶厚為0.8mm。選用四邊形薄殼單元作為帶鋼單元，帶鋼兩截?cái)噙呑涓叩蜖t輥的旁邊地位所示。
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